1概述大峽水電站位于黃河上游甘肅境內(nèi)，距蘭州市中心河道651是黃河上游龍青河段規(guī)劃開發(fā)的第座梯級水電站，發(fā)電機出租裝有4臺75河界水輪發(fā)電機組。水輪機型號為2223700，發(fā)電機型號為5尸756以350.發(fā)電機形式為立式相空冷半傘式結(jié)構(gòu)整個機組軸系山水輪機轉(zhuǎn)輪水輪機大軸發(fā)電機大軸發(fā)電機轉(zhuǎn)子發(fā)電機上端軸等段組成。
該軸系總長21.48，其中水輪機大軸長5.7發(fā)電機大軸長5.9，發(fā)電機定子及轉(zhuǎn)子在現(xiàn)場組裝，定子機座分瓣在工地拼焊成整圓后裝筋，鐵心整體疊壓后嵌線。發(fā)電機出租轉(zhuǎn)子分轉(zhuǎn)子中心體轉(zhuǎn)子支架共瓣，副立筋在工地，焊疊裝磁扼，掛裝磁極，反屯機上導軸承裝設(shè)在機架中心體內(nèi)，軸瓦采用可調(diào)的楔形板結(jié)構(gòu)支榫以兒架設(shè)有12帶有剪切削的千斤頂，以傳遞徑向力至基礎(chǔ)，發(fā)電機推力軸承采用彈性油箱支撐結(jié)，推力瓦為12只彈性金屬氟觀料瓦水導軸承采用自循環(huán)稀油潤滑筒式瓦結(jié)構(gòu)。
2問的提出其上導擺度比設(shè)計允許值大，最大時達到1.設(shè)計允許值最大0.3，其間機組于1997年2月3月6月和12月共計4次被迫停機，雖力通過調(diào)整導瓦間隙以減小導擺度。何效果不明顯，1兮機組自1997乍6纟投運，至998年10月先后3次發(fā)生導擺度嚴重超標，被迫停機，最大時達1.8 1同機架徑昀振動最大達321雙幅，停機檢點后發(fā)現(xiàn)發(fā)電機上機架2只千斤頂剪刀削均被剪斷，從12±，上導瓦中有3塊瓦座被頂穿。
由于1號2號機組運行不穩(wěn)定，發(fā)電機上導擺議振動趨增人，嚴茁影響機組的安全穩(wěn)定運行。單靠調(diào)整上導瓦間隙來保證機組穩(wěn)定運行被證明無法解決這問，并可能導致上導軸承損壞。
3機組振動問的分析試驗3.1振動原因分析經(jīng)過反復分析討論，人為造成機組振動偏大的原因可能有以下幾個方面是1號2號機組軸系的同軸度以通過連接螺柞及定位銷釘孔在制造中的配鉆丁藝來實現(xiàn)的，此加工1藝精度較低，難以達到配合尺寸瓣圓盤式支架在現(xiàn)場組焊。直徑為175這種人結(jié)構(gòu)較子上現(xiàn)場組焊1必然會產(chǎn)生較大的動靜不平衡而北由力技術(shù)52000 42上導軸承瓦間隙調(diào)整由于該上導瓦支撐結(jié)構(gòu)采用可調(diào)整楔形板結(jié)構(gòu)，彈性變化量大。為了消除用塞尺調(diào)間隙時產(chǎn)生的誤差，根據(jù)楔形板斜度比計算出活動楔塊升降位移量后，發(fā)電機出租采用提升上導軸瓦活動楔塊的方法調(diào)整上導瓦間隙，并參照機組實際軸位中心與理論中心的偏差按照雙側(cè)1隙和為0.240.301.計兌付塊軸乩與軸領(lǐng)之間43配重試驗通過變轉(zhuǎn)速試驗，測試出配重方位在27號磁極徑向方位，用試配重法，綜合考慮機組變轉(zhuǎn)速變勵磁變負荷等工況下的最佳配重為3501名。由于機組存在著磁拉力不平衡，但限于當時的條件，采用綜合配重法，經(jīng)過5次試配重。以達到既減小動不平衡。，抵消邰分電磁不平衡。從而有效地補償發(fā)電機的機械和屯磁綜合不平衡力，改善了機組運行穩(wěn)定性。但由于水力因素造成的小負荷振動區(qū)仍然存在，而這種振動是不可能用配重法消除的，所以對機組空轉(zhuǎn)條件下振動消除不明顯。
4.22號機處理方案4.2.1推力軸承受力調(diào)整與軸線處理經(jīng)分析，由于2號機組動不平衡與發(fā)電機上導間隙和推力軸承鏡板水平調(diào)整不當引起的轉(zhuǎn)子定子氣隙不勻而產(chǎn)生的機電不平衡力影響最大，因而對推力軸承的受力進行調(diào)整很有必要。在鏡板水平滿足規(guī)范要求后，對機組軸線進行了機械剛性盤車，找到折線點在發(fā)電機上端軸處，經(jīng)過計算，在發(fā)電機上端軸法蘭面加墊，3.
4.2.2上導軸承瓦間隙調(diào)整同1號機方法，對2號機上導瓦間隙按設(shè)計要求重新調(diào)整。
力，而現(xiàn)場又無法進行平衡試驗，從而動平衡性能難以保證。是機組安裝后盤車方法不妥，即采取的利用彈性盤午測量鏡板面跳動值不超肩即視為軸線合格的標準太低= 3.2穩(wěn)定性試驗為了全面掌握機組的穩(wěn)定性，我們同甘肅電力試驗研宄所用，00水機振動測試分析系統(tǒng)于1998年10月和1998年2月在現(xiàn)場分別對1號2號機組通過做變轉(zhuǎn)速變勵磁變負荷和甩負荷等工況，測試機組水導大軸法蘭下機架上機架上導等處的振動擺度及頂蓋水壓力脈動情況，經(jīng)過對試驗數(shù)批進丁分射r對比，進步研宄擺度振動值偏大的原因，得出結(jié)論1號機組1發(fā)電機轉(zhuǎn)子存在動不平衡量；發(fā)電機存在嚴重的電磁不平衡力；3上導軸承瓦間隙偏大；4機組軸系存在折線。
2號機組1發(fā)電機轉(zhuǎn)子存在動不平衡量；2發(fā)電機存在較大的電磁不平衡力；3上導軸承瓦間隙不合理；4推力軸承鏡板水平超差，發(fā)電機上端軸與轉(zhuǎn)子中心線存在折線。
4處理措施及效果4.號機處理方案4.1.1軸線處理解決1號機纟1軸系折線問。我們認為+宜采用彈忭盤車法。因為改方法不能確定軸線祈線位置大小。經(jīng)過對機組進行機械剛性盤車找到折線點后，分別在推力頭與鏡板結(jié)合面處以及發(fā)電機上端軸與轉(zhuǎn)子結(jié)合面處進行加銅墊來調(diào)整軸線，12.
14署桃溫，碳呢腿，4.3處理前后效果對比經(jīng)過對機和2機振動的分析處理，得出測試數(shù)據(jù)，1.
5結(jié)論火峽水電站1機纟1振動偏大的原閃為機組軸線存在祈線。且轉(zhuǎn)子存在較大電磁+平衡力2號機組振動偏大的原因為機組軸線存在折線。
通過對14機組軸線處理及轉(zhuǎn)增加配也對2號機組軸線進行處理，大大地降低了機組振動，特別測點1號機組2號機組處理前處理后處理前處理后設(shè)計允許值上導擺度+z上導擺度+y水導擺度+z水導擺度+r法蘭擺度+z上機架水平+z上機架水平+r下機架垂直+z是1導擺度值有極大降低。
發(fā)電機出租對采用彈性支撐推力軸承結(jié)構(gòu)的大型水輪發(fā)電機組，在安裝階段進行盤車檢查軸線時，不宜采用彈性盤午。宜采用剛性盤車；對上導間隙的調(diào)整按提升楔塊法進行，并參照實際軸位中心與理論軸位中心的偏差計算間隙，合理分布瓦間隙。
責任編輯星光上接第37頁6在1999年8月31日至9月10日進行的全國電網(wǎng)2反聯(lián)合測試過程中，甘肅電網(wǎng)所有參測自動化系統(tǒng)均沒有出現(xiàn)28類問。為系統(tǒng)安全平穩(wěn)地過渡2000年提供了可靠的依據(jù)。
4結(jié)語全穩(wěn)定優(yōu)質(zhì)運行起到重要作用，它不僅涉及到電力系統(tǒng)的穩(wěn)定和發(fā)展，而且是關(guān)系到社會方方面面，因此在我們今后的工作中要充分認識到計算機2000年問理安排進度，繼續(xù)完善落實解決72問的應(yīng)急方案和應(yīng)急措施，確保系統(tǒng)順利過渡2000年。
解決好調(diào)度自動化2000年問，將為電網(wǎng)的安責任編科黃河上接第40頁6建議建議采用數(shù)值模擬等新技術(shù)對安康電廠開展機組增容改造工作，選用流態(tài)好效率高的水輪機，從根本改變安康電廠機組運行工況不利的局面，最大限度地發(fā)揮水電效益。，1安康水電站設(shè)計報告。


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